有一重力式挡土墙墙背垂直光滑，无地下水，打算使用两种墙背填土，一种是黏土，c=20kPa，Φ=22°；另一种是砂土，c=0，Φ=38°，重度都是20kN/m3。问墙高H等于下列哪一个选项时，采用 黏土填料和砂土填料的墙背总主动土压力两者基本相等？（）A. 3.0m B. 7.8mC. 10.7m D. 12.4

2023-06-01 从业资格建筑工程

土石坝下游有渗漏水出逸，在附近设导渗沟，用直角三角形水堰测其明流流量，实测堰上水头为0. 3 m，按《土石坝安全监测技术规范》(SL 60-1994)提供的计算方法，该处明流流量为（）。(A) 0. 07 m3/s (B) 0. 27 m3/s (C) 0. 54 m3/s (D) 0. 85 m3/s

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下列所示为某工程场地剪切波速测试结果，据此计算确定场地土层的等效剪切波速和场地的类别，（）的组合是合理的。(A) 173 m/s； II类 (B) 261 m/s； II类 (C) 193 m/s； III类 (D) 290 m/s； IV类

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某饱和软黏土边坡已出现明显的变形迹象，可以认为在φu=0整体圆弧法计算中， 其稳定性系数k1=1.0。假设有关参数如下：下滑部分w1的截面积为30.2 m2，力臂d1=3.2 m，滑体平均重度为17 kN/m3；为确保边坡安全，在坡脚进行了反压，反压体w3的截面积为9 m2，力臂d3=3.0 m，重度20 kN/m3。在其他参数不变的情况下， 反压后边坡的稳定系数k2接近（）。(A) 1. 15 (B) 1. 26 (C) 1. 33 (D) 1. 59

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某一薄层且裂隙发育的石灰岩出露的场地，在距地面17 m深处有一溶洞，洞室H0=2. 0 m，按溶洞顶板坍塌自行填塞法对此溶洞进行估算，地面下不受溶洞坍塌影响的岩层安全厚度最接近（）。（石灰岩松散系数取1. 2）(A) 5 m (B) 7 m (C) 10 m (D) 12 m

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土层剖面及计算参数如图，由于大面抽取地下水，地下水位深度由抽水前距地面10 m，以2m/年的速率逐年下降，忽略卵石层以下岩土层的沉降，10年后地面沉降总量接近（）。(A) 415 mm (B) 544 mm (C) 670 mm (D) 810 mm

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某采空区场地倾向主断面上每隔20 m间距顺序排列A、B、C三点，地表移动前测量的高程相同，地表移动后测量的垂直移动分量为：B点较A点多42 mm，较C点少30 mm，水平移动分量，B点较A点少30 mm，较C点多20 mm，据《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）判定该场地的适宜性为（）。(A)不宜建筑的场地 (B)相对稳定的场地(C)作为建筑场地，应评价其适宜性 (D)无法判定

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某场地情况如图，场地第②层中承压水头在地面下6 m，现需在该场地进行沉井施工，沉井直径20 m，深13.0 m，自地面算，拟采用设计单井出水量50 m3/h的完整井沿沉井外侧布置，降水影响半径为160 m，将承压水水位降低至井底面下1.0 m，问合理的降水井数量最接近（）。(A) 4 (B) 6 (C) 8 (D) 12

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如图，挡土墙墙高等于6 m，墙后砂土厚度h=1.6 m，已知砂土的重度γ=17. 5 kN/m3，内摩擦角为30°，黏聚力为0，墙后黏性土的重度为18. 15 kN/m3，内摩擦角18°，黏聚力为10kPa，按郎肯理论计算，问作用于每延米挡墙的总主动土压力Ea最接近（）。(A) 82 kN (B) 92 kN (C) 102 kN (D) 112 kN

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山区重力式挡土墙自重200 kN/m，经计算墙背主动土压力水平分力Ex=200 kN/m，竖向分力Ey=80kN/m，挡土墙基底倾角15°，基底摩擦系数0.65，该情况的抗滑移稳定性安全系数最接近（）。（不计墙前土压力）(A) 0. 9 (B) 1. 3 (C) 1. 7 (D) 2. 2

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小型均质土坝的蓄水高度为16m，流网如图所示，流网中水头梯度等势线间隔数为M=22，从下游算起等势线编号见图，土坝中G点处于第20条等势线上，其位置在地面以上11. 5 m，G点的孔隙水压力接近下列何值（）。(A) 30 kPa (B) 45 kPa (C) 115 kPa (D) 145 kPa

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有一分离式墙面的加筋土挡墙，墙面只起装饰和保护作用，墙高5 m，其剖面见图，整体式混凝土墙面距包裹式加筋墙体的水平距离为10 cm，其间充填孔隙率为n=0.4的砂土，由于排水设施失效，10 cm间隙充满了水，此时作用于每延米墙面的总水压力是（）。(A) 125 kN (B) 5 kN (C) 2. 5 kN (D) 50 kN

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采用砂石桩法处理松散的细砂，已知处理前细砂的孔隙比e0=0. 95，砂石桩桩径 500 mm，如果要求砂石桩挤密后e1达到0. 6，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）计算，考虑振动下沉击时作用修正系数ξ=1. 1，采用等边三角形布桩，砂石桩桩距采用（）。(A) 1.0 m (B) 1.2 m (C) 1.4 m (D) 1.6 m

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某场地地层如图，拟采用水泥搅拌桩进行加固，已知基础埋深2.0 m，搅拌桩桩径600 mm，桩长14 m，桩身强度fcu=8. 0 MPa，桩身强度折减系数η=0. 3，桩间土承载力折减系数β=0. 6，桩端土地基承载力折减系数α =0. 4，揽祥粧中心距1. 0 m，采用等边三角形布桩，复合地基承载力特征值取（）。(A) 80 kPa (B) 90 kPa (C) 100 kPa (D) 110 kPa

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某建筑场地剖面如图，拟采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG)进行加固，已知基础埋深 2.0 m，(2FG桩长14 m，桩径500 mm，桩身强度fcu=20 MPa，桩间土承载力折减系数为0.8，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）计算，如复合地基承载力特征值要求达到180 kPa，则CFG桩面积置换率优应为（）。(A) 10% (B) 12% (C) 15% (D) 18%

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某松散砂土地基，拟采用直径400 mm的振冲桩进行加固，如果取处理后桩间土承载力特征值fak=90 kPa，桩土应力比取3.0，采用等边三角形布桩，要使加固后的地基承载力特征值达到120 kPa，据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)， 振冲砂石桩的间距应选用（）。(A) 0. 85 m (B) 0. 93 m (C) 1. 00 m (D) 1. 10 m

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某柱下单桩独立基础采用混凝土灌注桩，桩径800 mm，桩长30 m，在荷载效应准永久组合作用下，作用在桩顶的附加荷载Q=6000 kN，桩身混凝土弹性模量 Ec=3. 15X104N/mm2，在该桩桩端以下的附加应力假定按分段线性分布，土层压缩模量如图，不考虑承台分担荷载作用，据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）计算，该单桩最终沉降量接近（）。（取沉降计算经验系数Φ=1. 0，桩身压缩系数ξe =0. 6)(A) 55 mm (B) 60 mm (C) 67 mm (D) 72 mm

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某公路桥梁钻孔桩为摩擦桩，桩径为1.0 m，桩长35 m，土层分布及桩侧摩阻力标准值qik，桩端处土的承载力基本允许值[fa0]如图所示，桩端以上各土层的加权平均重度γ2=20 KN/m3，桩端处土的容许承载力随深度修正系数k2=5.0，根据《公路桥涵地基和基础设计规范》(JTGD63-2007)计算，单桩轴向受压承载力容许值最接近（）。(取修正系数λ=0. 8，清底系数m0=0. 8)(A) 5620 kN (B) 5780 kN (C) 5940 kN (D) 6280 kN

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某稳定边坡坡角口为30°，矩形基础垂直于坡顶边缘线的底面边长为2.8 m， 基础埋深d为3 m，按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）基础底面外边缘线至坡顶的水平距离应不小于（）。(A) 1. 8 m (B) 2. 5 m (C) 3. 2 m (D) 4. 6 m

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某25万人的城市，市区内某四层框架结构建筑物，有采暖，采用方形基础，基底平均压力130 kPa，地面下5 m范围内的黏性土为弱冻胀土，该地区的标准冻结深度为2. 2 m，在考虑冻胀的情况下，据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)， 该建筑基础最小埋深最接近（）。(A) 0.8 m (B) 1.0 m (C) 1.2 m (D) 1.4 m

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